1、正常漏入的途徑有:
1 汽機低壓軸封、真空系統閥門(mén)門(mén)桿水位計填料等處漏入空氣；
2）汽機排汽及疏水中析出氣體其數量，每種發(fā)電機組都有經(jīng)驗數據，加上一定的富裕量后即為制造廠(chǎng)確定抽氣單臺容量的依據。
2、非正常漏入空氣的途徑有：
1）低壓缸中分面不嚴密處漏入空氣；
2）排汽缸與凝汽器接口及其他真空管道、容量裂口處漏入，這些均屬于設備缺陷，因其氣體漏入的最大值無(wú)法預料，所以一般不作為確定射水抽氣器單臺容量的依據。
單臺射水抽氣器的容量主要由汽輪機的排汽量、排汽口及凝汽器殼體的數目來(lái)確定，排汽量直接與發(fā)電機組的容量有關(guān)，排汽口及凝汽口殼體數目則關(guān)系到真空系統的嚴密性。
真空系統嚴密性以“真空嚴密性”△H作為評價(jià)指標?！啊鱄”的含義是：真空系統不抽空氣的情況下，真空每分鐘的下降值，單位為乇/分（133.2帕/分）。以往國內發(fā)電廠(chǎng)在在汽輪發(fā)電機組運行堆積中普遍規定了△H的合格值為3乇/分，允許值為5乇/分。我國〈固定汽輪機技術(shù)條件〉中規定：＞100MW發(fā)電機組，真空下降速度△H≯3乇/分；≤100MW發(fā)電機組≯5乇/分。這里對大型發(fā)電機組提出了更高的要求。實(shí)際上由于發(fā)電機組結構的因素，對于一些排汽口及凝汽器殼體數目多的大型發(fā)電機組，因非正常漏入空氣的因素較多，所以不同型號的發(fā)電機組，其實(shí)際真空嚴密度有較大的差別。
真空系統中，在不抽空氣時(shí)每分鐘下降1乇所相應的空氣漏入量△GH稱(chēng)“空氣漏入率，”顯然，它直接與真空系統的容積有關(guān)，系統愈復雜，容積愈大，空氣漏入率也愈大，所以同一種型號的發(fā)電機組，其空氣漏入基本相近，我國現有型號的大發(fā)電機組，其空氣漏入率如以習慣方法計算，往往與實(shí)際偏差較大，連云港華能技術(shù)部一項實(shí)驗公式，其結果與實(shí)際接近。
空氣漏入率△GH由下列式確定：
△GH =1.5(
)
式中
——凝汽器凝汽量 噸/時(shí)
a——與凝汽器殼體數目有關(guān)的系系數，其值由下表決定。
表1
|
殼體數目 n |
1 |
2 |
3 |
|
系 數 a |
1 |
2.5 |
3.5 |
我們以總排汽口數及凝汽器殼體數之差值，稱(chēng)附加排汽口數，則每增一個(gè)附加排汽口，系數a另加0.5,對于國產(chǎn)大發(fā)電機組,計算與實(shí)測結果見(jiàn)表2
表2.
|
汽輪機型號 |
凝汽器冷卻面積 |
凝汽量 |
殼體數 |
附加排汽口數 |
真空每分鐘下降幾乇所相當的空氣潛入量千克/時(shí) |
|
|
計算 |
實(shí)測 |
|||||
|
|
㎡ |
t/n |
n |
n |
△GH |
△GH |
|
N600 |
60000 |
1168.8 |
3 |
3 |
23.5 |
|
|
N300 |
15380 |
590 |
1 |
2 |
11.85 |
|
|
N200-1 |
11220 |
390 |
3 |
|
11.1 |
10.8 |
|
N200-Ⅱ |
11600 |
424 |
2 |
|
10.1 |
|
|
N125 |
7000 |
262 |
1 |
|
5.43 |
5.5 |
|
N100 |
6815 |
257 |
2 |
|
7.605 |
|
|
N50 |
3500 |
137 |
1 |
|
3.555 |
3.6 |
汽輪發(fā)電機組配單臺射水抽氣器的最低容量如果是表2中△GH值的5倍的話(huà)(如表3所示),在真空嚴密達到5乇/分,尚能保持正常真空,大多數汽輪機制造廠(chǎng)家對所配備的射水抽氣器的單臺容量則基本上按表3的原則所確定,如表4所示.
表3
|
汽輪機型號 |
真空嚴密度5乇/分時(shí)的漏入量千克/時(shí) |
|
N600 |
117.5 |
|
N3600 |
59.25 |
|
N200-1 |
55.5 |
|
N200-2 |
50.55 |
|
N125 |
27.15 |
|
N100 |
38.025 |
|
N50 |
17.78 |
表4
|
汽輪機型號 |
汽機制造廠(chǎng)單臺抽氣器設計容量千克/時(shí) |
|
600 |
73．4① |
|
300 |
75．60．25．② |
|
200-1 |
75 |
|
200-2 |
75 |
|
125 |
25 |
|
100 |
25 |
|
50 |
15 |
注：①3臺50﹪容量，其中一臺備用
②早期按3臺50﹪容量設計，其中一臺備用。
由此可見(jiàn),N50.N125汽輪機所確定的單臺射水抽氣器容量偏低,N100機偏低尤為甚;對N200機來(lái)說(shuō),所造定的抽氣器容量則大于5乇/分的空氣漏入量;但因不同型號發(fā)電機組其實(shí)是真空嚴密度差距較大,故表3不宜作為確定抽氣器設計容量的唯一依據.表4所述的設計容量是從實(shí)踐來(lái)看,其合理性值得討論.以N200帶三殼體凝汽器的發(fā)電機組為例,其實(shí)際真空嚴密度普遍偏大,雖選用了75千克/時(shí)抽氣器仍有相當數量的發(fā)電機組不足以維持正常真空但如果因發(fā)電機組運行的最大真空嚴密度來(lái)作為容量的依據也不合理，因為真空系統依然性的故障不能代表一種發(fā)電機組的質(zhì)量水平.為了合理確定抽氣器容量,這里提出”真空嚴密度上限”的概念,一般來(lái)說(shuō)發(fā)電機組一個(gè)大修間隔的后其真空嚴密度相對較差,我們調查了一定數量的發(fā)電機組,將每種型號發(fā)電機組大修前真空嚴密度的平均值作為”真空嚴密度上限” △Ha值。以此值為依據確定抽氣容量，既不會(huì )因容量不足而影響真空，又不至于因容量過(guò)大而增加耗功，例如，所查的10臺N200型發(fā)電機組，大修前真空嚴密度平均值為：8.5乇/分，我們定此值為該發(fā)電機組“真空嚴密度上限”。國產(chǎn)有關(guān)型號發(fā)電機組統計的結果如表5，我們將表2中△Ha值與表5中的△Ha值相乘即得出各種型號發(fā)電機組空氣漏入量上限值GHa。雖然數值尚欠精確.但已能說(shuō)明問(wèn)題.可見(jiàn)N100發(fā)電機組抽氣器設計容量偏低;N200帶三殼體凝汽器的發(fā)電機組,抽氣器設計容量既偏低,同時(shí)有些抽氣器還達不到設計抽吸量,這些成了某些發(fā)電機組真空偏低的一個(gè)因素.
“TD系列射水抽氣器”在設計時(shí)即以表5為依據確定單臺容量,抽氣器確定了5個(gè)型號,其中TD-45型系為適應N300機3臺50﹪容量配置方式的節能改造所設計.
表5
|
汽輪機型號 |
真空嚴密度上限, 乇/分△Ha |
相應的空氣漏入量上限;千克/時(shí)GHa |
被調查的發(fā)電機組臺數 臺 |
|
N600 |
4.8① |
112.8 |
1 |
|
N300 |
5.15 |
61.03 |
5 |
|
N200-1 |
8.05 |
89.36 |
10 |
|
N200-2 |
6 |
60.66 |
1 |
|
N125 |
4.5 |
24.435 |
12 |
|
N100 |
5.1 |
38.78 |
8 |
|
N50 |
4.7 |
16.7 |
5 |
注:①N600型發(fā)電機組,因統計數字少,尚待今后修正.
N200MW發(fā)電機組真空嚴密性要求
真空每分鐘下降小于或等于0.13KPa/min（1㎜Hg）為優(yōu)秀；
真空每分鐘下降不大于0.27KPa/min（2㎜Hg）為良好；
真空每分鐘下降不大于0.4KPa/min（3㎜Hg）為及格；
真空每分鐘下降大于0.4KPa/min（4㎜Hg）為不及格；
真空每分鐘下降大于0.67KPa/min（5㎜Hg）為停機檢查。
表6
|
汽輪機型號 |
空氣漏入量上限千克/時(shí) |
舊型抽氣器設計容量千克/時(shí) |
TD型抽氣器 |
|
|
型 號 |
設計容量千克/時(shí) |
|||
|
N600 |
112．8 |
73．4×3 |
TD-90 |
90×3 |
|
N300 |
61．03 |
75×2 60×2 25×3 |
TD-90 |
90×3 |
|
N200-1 |
39．36 |
75×2 |
TD-90 |
45×3 |
|
N200-2 |
60．66 |
75×2 |
TD-40 |
36．5×2 |
|
N125 |
24．425 |
25×2 |
TD-32 |
32×2 |
|
N100 |
38．78 |
25×2 |
TD-40 |
36．5×2 |
|
N50 |
16．7 |
15×2 |
TD-18 |
18×2 |
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